LIEPĀJAS JŪRNIECĪBAS KOLEDŽAKUĢU ME

LIEPĀJAS JŪRNIECĪBAS KOLEDŽA
KUĢU MEHĀNIĶU KATEDRA



Vladimirs Braiks


Cilindra virzuļa defiktācija un to mūsdienīgas atjaunošanas iespēja.

Kvalifikācijas darbs







Kvalfikācijas darba vadītājs
Lektors-Viktors Anosovs





Liepāja, 2014

SATURS

Anotācija
. Ievads
1. Darbības procesa siltuma aprēķins. 7
1.1 Dzinēja shema
1.2 Dzinēja tehniskie dati 8
1.3 Darba procsa apreķins 9
1.4 Indikātordiagramas konstruēšana 14
1.5 . Apkalpošana dzinēja bezdarbība 25
2. Cilindra virzuļa grupas mērīšana un defiktācija, un to remonts. 26
2.1. Plaisas cilindru čaulas 26
2.2. Atšķelšana no augšējā izkraušanas plecu uzmavu no cilindra. 28
2.3. Nodilums un cilindru tapas bojājums no atvēsināšanas malas. 30
2.4. Gumiju blīvēšanas tapu gredzenu bojājums. 31
2.5 Cilindra tapas spoguļa pārmērīgs vai nevienmērīgs nodilums. 31
2.6. Virzuļa uzēšanas cilindrā. 32
2.7. Nobrāzumi vai cilindra spoguļa nodilumi. 33
2.8. Cilindra tapas un spoguļa nobrazumi. 33
2.9. Berzes uz cilindra tapas spoguļa izlaidumu logu rajonā. 34
2.10.Tapas deformācija. 35
2.11 Nostrāžu uz cilindra spoguļa. 36
2.12 Kāpņveida izstrāde augšēja virzuļgredzena apstādinašanas zonā
augšējā beigu punktā. 36
2.13 Darba līmeņa nitrizēts vietas nokrāsošana,un varavīkšņainas krāsas
un korozijas rašanās, metāla ieloks. 37
2.14 Balsta stirpas metāla kavitāciju izkrāsošana irperpendikulāra balsta
līmenim. 37
2.15 Kad aplūst Izpūšanu un izlaidumu logumalas. 38
2.16 Cilindra tapas izjaukšana. 39
2.17 Cilindra tapas ārēja līmeņa pārmērīga korozija. 40
2.18 Cilindra mērījumi 41
2.19 Virzulis un virzuļgredzeni 42
2.20 Defekta rašanās cēloņi. 42
2.21 Brīdinājumu un novēršanas metodes. 43
2.22 Virzuļu gredzenu vietu postījums. 43
2.23 Virzuļa uzēšanas maiņas no vienas puses 43
2.24 Uzešana no augstas un zemas spiedes malas 44
2.25 Virzuļa deldešāna 45
2.26 Virzuļu atjaunošana 46
3. Mūsdienīgas atjaunošanas iespējas 47
4. Kuģa galvenās elektrostacijas apraksts 49
5. Degvielas padeves regulešana. 52
6. Dabas aizsardzība 54
( Konvencijas MARPOL 73/78 VI Pielikums)
6.1 Stāšanās spēkā 55
6.2 Denonsēšana 55
6.3 Oglekļa oksīds. 55
6.4 Ogļūdeņraži. 56
6.5 Slāpekļa oksīdi. 56
6.6 Kvēpi. 57
6.7 Minētajā konvencijā definēti šādi jēdzieni: 57
6.8 noteikums 59
6.9 noteikums 60
6.10 noteikums. 61
Secinājumi 64
Izmantotā literatūra.













Anotācija
Darba autors: Vladimirs Braiks
Darba tēma: Cilindra virzuļa defiktācija un to mūsdienīgas atjaunošanas iespējas.
Darba veids: kvalifikācijas darbs
Studiju programma: Kuģu mehāniķis
Darba zinātniskais vadītājs: Viktors Anosovs
Darba apjoms: lpp., 20 bibliogrāfiskie nosaukumi.
Atslēgas vārdi: cilindra virzuļa grupas remonts.
Pētījuma mērķis: paaugstināt kvalifikācijas līmeni
Darba saturs: kvalifikācijas darbs izstrādāts, lai izanalizētu dīzeļu noslogojuma ierobežošanas veidus
Tam ir 6 daļas:
1. Dzinēja darbibas procesa siltuma un konstruktīvais aprēķini.
2. Cilindra virzuļa grupas mērīšana un defiktācija, un to remonts.
3. Mūsdienīgas atjaunošanas iespējas.
4. Kuģa galvenās elektrostacijas apraksts.
5. Degvielas padeves regulešana.
6. Dabas aizsardzības noteikumi.
Dzinēja tehniskie raksturotāji tiek ievietoti siltuma aprēķina sākumā.
Pētījuma metodes: aprēķinu metode, analīzes metode, rasējuma sastādīšana un izpildīšana, paskaidrošanas metode.
Darba rezultāti: izanalizēju
Darba izmantojamība: kā papildus mācību līdzeklis topošajiem mehāniķiem.






Ievads
Mana kvalifikācijas darba tēma ir : Cilindra virzuļa defiktācija un to mūsdienīgas atjaunošanas iespējas. kurā es vispirms izveidoju darba plāna punktus.

Plāna punkti ir šādi:
1. Dzinēja darbibas procesa siltuma un konstruktīvais aprēķini.
2. Cilindra virzuļa grupas mērīšana un defiktācija, un to remonts.
3. Mūsdienīgas atjaunošanas iespējas.
4.Kuģa galvenās elektrostacijas apraksts.
5.Degvielas padeves regulešana.
6.Dabas aizsardzības noteikumi.

Pirmajā plāna punktā tik veikti siltumu aprēķins, dzinēja tehniskais
raksturojums, un detaļu aprēķini.
Otrajā plāna punktā tika aplūkota cilindra virzuļja grupas mērīšana un
defiktācija, un tos remonts.
Trešaja plāna punktā tika aplūkota mūsdienīgas atjaunošanas iespējas
Ceturtajā plāna punktā tiek aprakstīta kuģa elektroiekārtas sistēma.
Piektajā plāna punkta tiek aprakstīta degvielas padeves regulešana.
Sestaja plānā punktā es ievietoju pamatu dabas aizsardzības
noteikumus, kas atrodas saistībā ar manas kvalifikācijas darba tēmu.


Pirmajā A1 formāta lapā uzrasēju dzinēja šķērsgriezums.
Otrajā A1 formātā – es attēloju cilindra rasējums.
Trešajā A1 formāta lapā – tiek attēlots virzuļa rasējums.

1.1 Darbības procesa siltuma aprēķins.
Dzinēja shēma



Apzīmējumi:

K- gaisa turbokompresors
P0, T0- gaisa spiediens un temperatūra mašīntelpā
Pk, Tk- gaisa spiediens un temperatūra pēc turbokompresora
Ps Ts- gaisa spiediens un temperatūra resīverā
Pa, Ta- gaisa spiediens un temperatūra cilindrā saspiešanas procesa sākumā
Tr - izplūdes gāzu temperatūra
T - gāzes turbīna
TAU- aizborta ūdens temperatūra

1.2 Dzinēja tehniskie dati.

Prototips: B&W 6L60MCE
Efektīvā jauda Pe 7160 kW
Nominālie apgriezieni n 107 apgr/min
Virzuļa gājiens s 1944 mm
Kompresijas pakāpe
12
Spiediens pēc kompresora Pk 0,22 MPa
Mehāniskais lietderības koeficients ηm 0,9
Virzuļa vidējais ātrums V 7,0 m/s
Gaisa pāruma koeficients
2,0
Atliku gāzu temperatūra Tr 700 K
Atliku gāzu koeficients γr 0,04
Siltuma izmantošanas koeficients punktā z ξz 0,9
Siltuma izmantošanas koeficients punktā b ξʙ 0,95
Virzuļa gājiena zuduma koeficients Ψz 0,1
Kloķa - klana mehānisma konstante λ,k 0,3
Maksimālais spiediens Pz 12,5 MPa
Apkārtējās vides temperatūra To 293 K
Apkārtējās vides spiediens Po 0,1033 MPa
Aizborta ūdens temperatūra T
1 au . 293 K
Gaisa spiediena kritums filtrā ∆pf 0,005 MPa
Gaisa spiediena kritums gaisa dzesētājā ∆pd 0,004 MPa
Degviela: C 0,855
H 0,100
S 0,037
O 0,008
Zemākā degvielas sadegšanas siltumspēja Qz 9800 kcal/kg



















1.3 Darba procesa aprēķins.


Teorētiski nepieciešamais gaisa daudzums 1 kg degvielas sadedzināšanai:
(1.1.1.)
Reāli nepieciešamā gaisa daudzums 1 kg degvielas sadedzināšanai:
(1.1.2.)
kur = 1,8...2,0; Pieņemts = 1,9;
Gaisa spiediens aiz filtra kompresorā :
(1.1.3.)
kur ; Pieņemts
Gaisa temperatūra aiz turbokompresora :
(1.1.4.)
kur nk–kompresora saspiešanas politropas rādītājs. .Centrbēdzes turbokompresoriem ar neatdzesējamu korpusu, politropas rādītājs nk= 1,8 + 1,9. Pieņemts nk = 1,9.
Gaisa temperatūra aiz gaisa dzesētāja:
(1.1.5.)

Gaisa temperatūra ieplūstot cilindrā . Tiek ņemta vērā ari gaisa uzsilšana no cilindra sieniņām
( t = 10...20°C; Pieņemts t=20°C):
(1.1.6.)
Gaisa un gāzu atliku temperatūra cilinidrā . Saspiešanas procesa sākumā:
(1.1.7.)
Gaisa spiediens pēc dzesētāja (resiverā):
(1.1.8.)

Gaisa spiediens punktā (a):

(2.1.9)

Piepildījuma koeficients:
(1.1.10.)
Saspiedes procesa politropas pakāpes rādītājs. Lēngaitas dīzeļiem ar dzesējamu virzuli n, = 1,34+1,39. Izmantojam formulu (2.1.11.), lai precīzi aprēķinātu politropas pakāpes rādītāju :

(2.1.11)

Gāzu temperatūra saspiedes procesa beigās punktā (c):
(1.1.12.)

Gāzu spiediens saspiedes procesa beigās punktā (c):
(1.1.13.)


Molu maiņas teorētiskais koeficients : (1.1.14.)

Molu maiņas īstenais koeficients :

(1.1.15.)
Maksimālais sadegšanas spiediens:
(1.1.16.)
Pieņemam spiediena pieauguma koeficientu = 1,51;
Svaiga gaisa molu siltumietilpības koeficients :
(1.1.17.)

Gāzu molu siltumietilpības koeficients punktā (c):
(1.1.18.)
Gāzu molu siltumietilpības koeficients punktā (z):
(1.1.19.)

Sadegšanas vienādojums jauktam ciklam:

(1.1.20.)

Aprēķinot vienādību iegūstam, ka TZ = 1970K

Sākotnējā izplešanās pakāpe:


(1.1.21.)

Turpmākā izplešanās pakāpe:
(1.1.22.)

Lēngaitas dīzeļiem ar dzesējamu virzuli izplešanās procesa politropas pakāpes rādītājs n2 = 1,27 ÷1,32. Lai precīzi aprēķinātu izplešanās procesa politropas pakāpes rādītāju, izmantojam formulu (1.1.23.):

(2.1.23.)
Pieņemam, ka n2 =1,275, tad

kur
(1.1.24.)

Temperatūra izplešanās procesa beigās:

(1.1.25.)
Gāzu spiediens izplešanās procesa beigās:
(1.1.26.)
Teorētiskais vidējais indicētais spiediens:


(1.1.27.)

īstenais vidējais indicētais spiediens:

kur = 0,95...0,97 - indikatordiagrammas noapaļojuma koeficients.
Pieņemts = 0,96.
Vidējais efektīvais spiediens:
(1.1.28.)
Mehāniskais lietderības koeficients = 0,86...0,93;
Pieņemts

Результаты (русский) 1:

ЛИЕПАЙСКИЙ морской колледж корабль механик отдела






Владимир Braik цилиндр поршень и обновление современного defiktācij.




мастерство




Kvalfikācij
преподаватель труда лидера – Виктор





Аносов Лиепая, 2014




содержимое заметки. 1. Введите транзакции процесс вычисления тепла. 7

двигателя Framework 1.1 1.2 двигатель технические данные 8
1.3 работает apreķin процессов 9
Indikātordiagram
14 строительство 1.4-1.5. Обслуживание двигателя бездействие 25
2. Измерение цилиндров поршневой группы и defiktācij и их ремонт. 26
2.1. трещины в гильзы цилиндров 26
2.2. Atšķelšan крышку верхней посадки плечо из цилиндра. 28
2.3. износ и цилиндра закрепить повреждения от холода. 30
2.4. Резина, уплотнительное кольцо для повреждения контактов. 31
зеркало цилиндра 2,5 булавки или неравномерного износа. 31
2.6. Поршневой цилиндр uzēšan. 32
2.7 или ссадины зеркало цилиндра износа. 33
2.8. цилиндр pin и nobrazum зеркало. 33 трения на цилиндр
2.9 шипы зеркало выпуск окно для района. 34
2.10 булавки деформации. 35
2.11 Nostrāž зеркало цилиндра. 36
2.12 направления развития apstādinašan области верхней virzuļgredzen
верхней конечной точки. 36
2.13 работа уровня nitrizēt сайтов и сомнительным varavīkšņain цветов и предотвращения коррозии,
дуговой. 37
2.14 на основе металлических обозначения раскрашивания кавитации является
irperpendikulār. 37
2.15 при продувке и aplūs выпуска logumal. 38
2.16 демонтаж цилиндра PIN-код. 39
2.17 цилиндра булавки внешний уровень чрезмерной коррозии. измерение цилиндров 40

2.18-2.19 41 и 42 virzuļgredzen свинья
2,20 появление причин отказа. 42
2.21 методов предупреждения и профилактики. 43
2.22 поршневые кольца сайта повреждения. 43
2.23 поршневой uzēšan с одной стороны 43
2,24 Uzešan высокого и низкого сжатия край 44
2.25 поршень deldešān поршень 45
обновлена
2.26 46 3.-искусство восстановления 47
4. Описание Главная силовая установка корабля 49
5. контроль поставок топлива. 52
6. охраны природы 54
(Конвенция МАРПОЛ 73/78 (приложение VI))

6.1 вступление в силу 55 6.2 денонсации 55
6.3 окиси углерода. 55
6.4 углеводородов. 56
6,5 оксидов азота. 56
6.6 сажи. в настоящей Конвенции, 57
6,7 определяет следующие понятия: 57 59

правило 6,9 6,8 правило 60
6,10 правило.

64 61 выводы ссылки.














Абстрактные работы автор: Владимир Braik
Тема: цилиндр поршень и обновление современного defiktācij.
тип работы: мастерство
исследование: судовой механик
Научный руководитель: Аносов Виктор
работы: п., 20 наименований библиографии.
Ключевые слова: ремонт цилиндропоршневой группы.
Цель исследования: повысить уровень квалификации
работа содержание: мастерство, разработанных для анализа ограничения нагрузки дизельного топлива означает, она состоит из 6 частей:

1. Рабочий процесс двигателя тепловой и конструктивный расчет. 2. Измерение цилиндров поршневой группы и defiktācij и ремонт.
3. современные обновления.
4. описание главной электростанции.
5. топлива питания управления.
6. Охрана природы.
двигатель технические дескрипторы вставляются в начале расчета тепла.
изучить методы: метод расчета, метод анализа и выполнения чертежей, метод уточнения производительности.
:
совместимости работы анализ: как средство дополнительного обучения для будущих механиков.







Введение в моей теме способностей являются: defiktācij поршень цилиндра и современная реконструкция. Я сначала создать план работы.

Пунктов плана являются следующие: 1. процесс сотрудничества в двигатель тепловой и конструктивный расчет. 2. Измерение цилиндров поршневой группы и defiktācij и ремонт.
3. современные обновления.
4. описание главной электростанции.
5. топлива питания управления.
6. сохранению. Суть первого

были составлены планы в теплового расчета, технические характеристики двигателя и компонент
.
второй пункт плана был рассмотрен путем измерения в цилиндр virzuļj и defiktācij команда
и ремонт.
Третий план был рассмотрен в современной реставрации параметры
четвертый в пунктах плана описывает судовой электрической системы на пятый план.
точки описывает элемент управления подачи топлива.
Шестая точка, я планирую разместить фонд по охране природы
термины расположены в связи с моей способности тему.


Первый А1 формат страницы двигатели uzrasēj сечения.
Второй формат А1 – я положил цилиндр чертеж третьего формата А1.
страница, отображается в розыгрыше поршни.

1.1 процесса тепловой расчет.




двигатель диаграммыЛегенда:

K-воздуха турбонаддува
Р0, T0 воздуха давление и температура в машинном отделении, Tk air
Pk давления и температуры после турбокомпрессора
давление Ps Ts воздуха и температуры в resīver
ПА, та атмосферного давления и температуры в процессе сжатия цилиндров
3-выхлопных газов температура газа T газовых турбин TA-
-


посадки температура воды 1.2 технические данные двигателя:

Прототип & б W ДБ36
эффективная мощность (кВт) оценили скорость 7160 Pe
n 107 об/мин
инсульта в 1944 мм степень сжатия 12


давление после компрессора Pk 0,22 МПа
Механическая эффективность 0.9 средняя ηm
скорость поршня V 7.0 м/с

воздуха
pārum фактором 2.0 поставить газ температура Tr 700 K
отходов газ фактор ГС 0,04
Тепловой коэффициент z
ξz 0.9 точки тепла коэффициент 0,95 точки b ξʙ
инсульт потеря коэффициент Ψz 0.1
кривошипно механизм постоянной λ клана, 0,3 k
максимальное давление 12,5 МПа Pz
температура 293 K
чтобы атмосферное давление Po 0,1033 МПа
посадки температура воды T
1 au. 293 K

Падение давления воздуха в фильтр ∆ PFA 0,005 МПа
воздуха падение давления воздуха охладитель ∆ pd 0,004 МПа
C
топливо: 0.100 0.855 H
S
O
0,037 0,008 низкая теплотворная способность топлива сгорания Qz 9800 ккал/кг



















1.3 Рабочая процесс расчета.


теоретически требует сжигания топлива 1 кг количество воздуха:
(1.1.1.)

На самом деле количество воздуха, необходимое для 1 кг сгорания топлива:
(1.1.2.)
= 1,8 2,0 что...; Принято = 1.9;
давление за фильтр компрессора воздуха:

(1.1.3) где;
Принята температура воздуха за турбокомпрессора:

(1.1.4) где nk-politrop коэффициент сжатия компрессора. Центробежные с турбокомпрессором... вдоль тела, рисунок 1.8 DF = politrop 1.9. Принят nk = 1.9.
температура за воздушный охладитель воздуха:
(1.1.5)

температура воздуха, поступающего в цилиндр. Учет воздух прогревается от канистру
(t = 10... 20 ° C; t = 20 ° C был принят):

(1.1.6) температура воздуха и газа из cilinidr отложено. Процесс сжатия:

(1.1.7) давление воздуха после холодильника (приемники):


(1.1.8).Воздуха давление точки ():

(2.1.9) выполнение фактор:



(1.1.10) степень сжатия politrop процесса. Медленно движущихся дизель с охлаждением поршней n = 1,34 1.39. используя формулу (2.1.11.) точно рассчитать степень politrop содержание:

(2.1.11)

газа при сжатии температура процесса в конце пункта (c):


(1.1.12).Давление в конце процесса (c) в точке давления газа:



(1.1.13) мол обрабатывает теоретический коэффициент: (1.1.14)

мол обрабатывает вещественной:

(1.1.15 предусматривает его.)
максимального сгорания давление:
(1.1.16).
Мы принимаем темпы роста давления = 1,51;
свежего воздуха моль отношение теплоты сгорания:
(1.1.17).

газа соотношение моль в теплотворная способность точки (c):
(1.1.18)
в Варкое значение фактора (z) моль газа:
(1.1.19.)

уравнение сгорания смешанный цикл:

(1.1.20).

расчета уравнения получаем что TZ = 1970 k

этап первоначального расширения:


(1.1.21) дальнейшее расширение степени

:
(1.1.22)

медленно движущихся дизель с охлаждением поршней процесса расширения степени politrop = 1,27 1,32 ÷ n2. Чтобы точно рассчитать процесс расширения степени politrop, используя формулу (1.1.23):


(2.1.23.) мы принимаем, то n2 = 1275 который


(1.1.24.)

температурного расширения в конце процесса:

(1.1.25)
давление в конце процесса расширения газа:

(1.1.26.) теоретический средний указано давление:


(1.1.27) осуществлять

средняя указано давление:

где = 0,95 0,97-indikatordiagramm.-скос фактор.
.
принято = 0.96 Среднее эффективное давление:

(1.1.28) мотор эффективность = 0,86... 0,93;
принято